Прочность и деформация бетона массивных конструкций при неодноосном сжатии

Прочность и деформация бетона массивных конструкций при неодноосном сжатии

Автор: Тябликов, Борис Владимирович

Шифр специальности: 05.23.01

Научная степень: Кандидатская

Год защиты: 1984

Место защиты: Москва

Количество страниц: 241 c. ил

Артикул: 4031076

Автор: Тябликов, Борис Владимирович

Стоимость: 250 руб.

Прочность и деформация бетона массивных конструкций при неодноосном сжатии  Прочность и деформация бетона массивных конструкций при неодноосном сжатии 

содержание
ВВЕДЕНИЕ.
1. ЭКСЯШШМЕШМЬНЫЙ И ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АСПЕКТЫ ПРОБЛЕМЫ ПРОЧНОСТИ КАМЕННЫХ СЦЕМЕНТИРОВАННЫХ КОНГЛОМЕРАТОВ ПРИ ТРЕХОСНОМ СЖАТИИ
1.1. Методы испытаний бетонов трехосным сжатием
1.1.1. Методы испытания гидростатическим давлением II
1.1.2. Методы испытания жесткими штампами
1.1.3. Метод испытания бетонов в обойме
1.2. Влияние условий испытания и характеристик структуры бетона на прочность.
1.3. Анализ возможности описания прочности каменных конгломератов существующими теориями
1.4. Выводы, постановка задач исследования
2. РАЗРАБОТКА И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДИКИ ИСПЫТАНИЕ БЕТОНОВ ТРЕХОСНЫМ СЖАТИЕМ
2.1. Конструкции испытательного оборудования
2.1.1. Камера гидростатического сжатия.
2.1.2. Мембранное устройство для испытаний цилиндрическим тензором напряжения
2.1.3. Мембранное устройство для испытаний произвольным тензором напряжения .
2.2. Изготовление бетонных образцов и их подготовка
к испытаниям
2.3. Экспериментальное обоснование элементов методики
2.3.1. Влияние скорости нагружения на прочность
и деформацию
2.3.2. Обоснование методов измерения дефоргаций.
2.3.3. Анализ механизмов нарушения сплошности ультразвуковым и тензорезисторным методами.
2.3.4. Оценка влияния граничных условий на прочность
и деформацию.
2.3.5. Влияние отношения размеров поперечного сечения образца к наибольшему размеру заполнителя
на прочность и деформацию.
3. ЭКСПЕЕИМЕНТАЛЬНОТЕОШТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ
ПРОЧНОСТИ КАМЕННЫХ СЦЕМЕНТИРОВАННЫХ КОНГЛОМЕРАТОВ ПРИ СЖАТИИ.
3.1. Влияние возраста и призменной прочности на прочность и деформацию при трехосном сжатии
3.2. Влияние вида крупного заполнителя на прочность
и деформацию
3.3. Влияние состава бетонов на прочность и развитие деструктивных процессов цри трехосном сжатии
3.4. Влияние последовательности нагружения при трехосном сжатии на прочность и деформацию
3.4.1. Сравнение кривых обобщенных напряжения деформации.
3.5. Экспериментальнотеоретическое обоснование условия прочности сцементированных конгломератов
при сжатии.
3.5.1. Изменение коэффициента поперечной деформации от состава, интенсивности напряжения и вида напряженного состояния
3.5.2. Изменение модуля продольной деформации при сжатии
с цилиндрическим тензором напряжения
3.5.3. Формулирование условия прочности каменных
сцементированных конгломератов при сжатии.
4. К РАСЧЕТУ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
НАПРЯЖЕННОАИЖРОВАННЫХ СОСУДОВ.
4.1. Осесимметричная задача об упругом напряженном состоянии толстостенного двуслойного цилиндра
4.2. Методика и пример расчета напряженного состояния стенки корпуса высокого давления
4.2.1. Расчет на внутреннее давление
4.2.2. Расчет на действие температуры.
4.2.3. Расчет величин предварительного обжатия
4.3. Оптимизация геометрических размеров корпусов высокого давления
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ.
ЛИТЕРАТУРА


Попытки применить наборные прокладки из листового алюминия толщиной 1,5 мм, нарезанного на квадратики со стороной мм, также не дали положительного результата. В конечном итоге Ф. Бремером были предложены и использованы для трехосных испытаний кубов прокладки из слоев алюминиевой фольги толщиной 0, мм, промазанных тонким слоем сернистого молибдена. Четыре листа алюминиевой фольги толщиной 0, мм, посыпанных тальком, в таких же испытаниях применялись Лоне, Гашоном и Пуатвеном . Прокладки из 2х слоев полиэтилена толщиной 0, мм со смазкой кремнийорганической жидкостью использовал в своей работе К. Кришнаевами . Похожие прокладки, но с толщиной каждого листа 0,2 мм и смазкой тавотом применяли в исследованиях трехосной прочности бетонных кубов Миллз и Циммерман . Распространение получили также специальные металлические кассеты в виде щеток, имеющих достаточно гибкие зубья, вдоль которых передается нагрузка , , 5. Однако этот способ не гарантирует равномерность передачи нагрузки на образец связи с различным
наклоном периферийных и внутренних зубьев кассет, возникающим в результате поперечного деформирования нагружаемой поверхности 5. Здесь были изложены наиболее распространенные способы устранения опорного трения. Известно также, что в качестве прокладок применялись фанера, дерево, картон, ленолеум, проволочные сетки и другие материалы. Эффективность того или иного способа уменьшения спорного трения принято оценивать по равенству одноосной прочности кубов и призм и сравнению характера их разрушения. Считается, что трение мало влияет на прочность, если куб разрушается по плоскостям параллельным линии действия усилия. Однако, в работе было показано, что двух критериев оценки приемлемости способов снижения трения не достаточно. Необходимо добиваться также идентичности диаграмм напряжениедеформация, получаемых при испытаниях высокого образца и куба. На целесообразность учета трех критериев при оценке качества прокладок указывалось в работах , . Для оценки эффективности прокладок при испытаниях трехосным сжатием интересно сравнить результаты Миллза, Циммермана и Кришнасвами, использовавшими наиболее приемлемые, по мнению Шикерта 5, прокладки из полимерных пленок, с результатами испытаний цилиндров в камере гидростатического сжатия С. Ито 6. Из рис. С ростом бокового давления расхождение в прочности превышает . Видимо, по мере роста нагрузок коэффициент трения увеличивается несмотря на прокладки. Это предположение согласуется с выводом работы , где коэффициент трения различных прокладок увеличивается при изменении нагрузки от 0,2 ЯПр до 0,9Йпрна . ГМДРОСТ. Рис. По данным С. Ито V Л. Миллза л П. Лоне К В. И.Карщшского г И. Г.Гон чэрова п Е. З.Палагина р Э. Фумагалли А. Ноли р Ф. Рихарта. Таким образом представляется, что для оценки эффективности прокладок при неодноосном сжатии необходим четвертый критерий сходимость с результатами испытаний в гидростатической камере. Первые исследования спиральноарлированного бетона были проведены О. Консидером в г. Затем, в разное время, прочность в обойгле изучало более двух десятков экспериментаторов. Подробный обзор и анализ их результатов сделан Е. В.Палагиным . Наиболее полные исследования бетона в спиральной обойгле проведены Ф. Рихартом, Р. Брандцаегом, Л. Брауном 2 и В. И. Карпинским . На основа шли анализа изменения объемных дефорлаций в работе 2 показано, что разрушение спиральноармированных образцов подчиняется тем же законам, что и обычных. Отмечена согласованность результатов испытаний в обойме и в устройстве гидростатического сжатия, проведенных ранее 1. Всесторонний анализ работы спиральноармированного бетона проделан В. И.Карпинским. Он заключает, что с ростом мощности обоймы эффективность ее влияния на увеличение прочности падает. Коэффициент эффективности меняется в зависимости от механических свойств бетонов. Предварительное напряжение спирали увеличивает разрушахщую нагрузку сжатых образцов. Увеличение прочности зависит от степени напряжения обоймы, ее мощности и механических свойств бетона. На рис.

Рекомендуемые диссертации данного раздела

28.06.2016

+ 100 бесплатных диссертаций

Дорогие друзья, в раздел "Бесплатные диссертации" добавлено 100 новых диссертаций. Желаем новых научных ...

15.02.2015

Добавлено 41611 диссертаций РГБ

В каталог сайта http://new-disser.ru добавлено новые диссертации РГБ 2013-2014 года. Желаем новых научных ...


Все новости

Время генерации: 0.268, запросов: 241