Восстановление плунжерных пар топливных насосов распределительного типа НД при ремонте дизелей. диссертация ... кандидата технических наук : 05.20.03

Восстановление плунжерных пар топливных насосов распределительного типа НД при ремонте дизелей. диссертация ... кандидата технических наук : 05.20.03

Автор: Горячев, Сергей Николаевич

Шифр специальности: 05.20.03

Научная степень: Кандидатская

Год защиты: 1989

Место защиты: Саратов

Количество страниц: 226 с.

Артикул: 4023741

Автор: Горячев, Сергей Николаевич

Стоимость: 250 руб.

Восстановление плунжерных пар топливных насосов распределительного типа НД при ремонте дизелей. диссертация ... кандидата технических наук : 05.20.03  Восстановление плунжерных пар топливных насосов распределительного типа НД при ремонте дизелей. диссертация ... кандидата технических наук : 05.20.03 

ВВЕДЕНИЕ .
1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
1.1. Материал, термическая обработка и технические требования, предъявляемые к плунжерным парам.
1.2. Факторы, определяющие долговечность плунжерных пар. . II
1.3. Износ плунжерных пар и анализ ремонтного фонда. .
1.4. Анализ способов восстановления и упрочнения плунжерных пар топливных насосов распределительного типа НД. . .
1.5. Цель и задачи исследований.
2. ПРОГРАММА И ОБЩАЯ МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ.
2.1. Программа исследований.
2.2. Методика лабораторных исследований.
2.3. Методика коррозионных испытаний
2.4. Стендовые испытания плунжерных пар топливных насосов распределительного типа НД
2.5. Методика эксплуатационных испытаний и оценка точности измерений
3. ЭКСПЕРШЕНТАЛБНОТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПРЕДПОСЫЛКИ К ОБОСНОВАНИЮ
СПОСОБА ВОССТАНОВЛЕНИЯ И УПРОЧНЕНИЯ ПЛУНЖЕРНЫХ ПАР
3.1. Требования к способу восстановления и упрочнения плунжерных пар.
3.2. Состав и режим работы ванны низкотемпературного химического сульфоборирования математическая модель . .
3.3. Определение оптимальных условий работы ванны методом планирования эксперимента
3.4. Влияние сульфоборированного покрытия на некоторые физикомеханические свойства плунжерных пар
3.4.1. Рентгеноструктурный анализ и микротвердость покрытия
по глубине диффузионного слоя
3.4.2. Коррозионная стойкость сульфоборированных деталей. .
3.4.3. Краевые углы смачивания сульфоборированных и серийных плунжерных пар
3.5. Теоретические предпосылки к обоснованию способа восстановления и одновременного упрочнения плунжерных пар с повышенным износом
3.5.1. Определение режима восстановления деталей плунжерной пары с повышенным износом при сульфоборировании. . .
4. РЕЗУЛЬТАТЫ ОПЫТОВ И ИХ 0БСЛУ2ИВАНИЕ
4.1. Результаты лабораторных испытаний.
4.2. Результаты ускоренных стендовых испытаний
4.3. Эксплуатационные испытания топливных насосов распределительного типа НД с сульфоборированными и серийными плунжерными парамиНО
4.3.1. Прогнозирование срока службы сульфоборированных плунжерных пар .
4.3.2. Результаты эксплуатационных испытаний
5. ТЕХНОЛОГИЯ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ ПЛУНЖЕРНЫХ ПАР ТОПЛИВНЫХ
НАСОСОВ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОГО ТИПА НД
5.1. Требования, предъявляемые к технологии восстановления и упрочнения плунжерных пар.
5.2. Технологический процесс восстановления и упрочнения плунжерных пар.
5.2.1. Определение возможного количества деталей с
некачественным покрытием при химическом сулъфоборировании методом математической статистики. . .
6. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ВОССТАНОВЛЕНИЯ И УПРОЧНЕНИЯ
ПЛУНЖЕРНЫХ ПАР ХИМИЧЕСКИМ СУЛЬФОБОРПРОВАНИЕМ.
ОБЩЕ вывода.
ЛИТЕРАТУРА


Прецизионные детали изготавливаются с высокой точностью и малой шероховатостью Ка 0,, образуя подвижные соединения с зазором в сопряжении 1. В условиях рядовой эксплуатации плунжерные пары распределительных топливных насосов НД6 вследствие своих конструктивных особенностей и высокой энергонасыщенности тракторов Т0К работают в жестких условиях. В результате этого прецизионные детали постепенно изнашиваются, возрастают местные износы, падает давление, развиваемое насосными секциями, снижается цикловая подача и гидравлическая плотность. Неравномерный повышенный износ прецизионных деталей вызывают многие причины знакопеременные нагрузки в сопряжении при высоких давлениях и скоростях протекания топлива, конструктивные
особенности деталей, нагрузочные параметры работы двигателей, а значит и насоса, заедание, схватывание, задиры рабочих поверхностей и др. Главные из них это большое количество механических примесей, попадающих в топливо изза неудовлетворительного состояния фильтров, и относительно невысокая коррозионная стойкость плунжерных пар. Для оценки величины износа и характера распределения его по рабочей поверхности деталей плунжерной пары топливного насоса марки НД6 был проведен анализ ремонтного фонда на участке топливной аппаратуры Балашовского ремонтного завода Хоперский. Для исследования была взята партия плунжерных пар в количестве 0 сопряжений с различным уровнем наработки. Основные критерии их выбраковки невозможность восстановления цикловой подачи топлива насосом на пусковом режиме 0 мин путем соответствующих регулировок при проверке на стенде КИ5 и низкая гидроплотность менее 3 с, замеряемая на полуавтоматической установке модели М 0 АНИТИМ. Все детали проходили визуальный контроль рабочих поверхностей. ПМТЗМ при нагрузке 0 г, согласно ГОСТ . ЩИТА и ЦНИТА мод. При этом определяли как величину зазоров плунжер втулка отверстие дозатора, так и величину износа их рабочих поверхностей. Втулки замеряли по диаметру на трех участках рис. Ш от сквозного отверстия до начала прямоугольного сквозного паза, где расположен дозатор. Плунжеры замеряли также по диаметру на трех участках рис. Ш область отсечного паза. Дозаторы измеряли в верхней части внутреннего диаметра рис. Полученные данные обрабатывали в соответствии с рекомендациями курсов математической статистики . Величины износов деталей сводили в ряды распределения с числом интервалов 2 мкм, а затем определяли параметры эмпирического распределения. Выравнивание эмпирических данных вели по нормальному закону распределения. Оценку меры совпадения эмпирического распределения с теоретическим производили по критерию согласия Пирсона. В результате обработки статистических данных было подсчитано среднее арифметическое значение величины износа плунжеров X 0, мм при среднеквадратичном отклонении 5 0,, втулок X 0, мм при 5 0,, дозаторов X 0, мм при 8 0,. При этом величины ошибок бх и б3 незначительны и составляют 2. На рис. НД6. Из графиков видно, что плунжеры с износом от 0,2 до 0,2 мм составляют , втулки с износсм от 0,6 до 0,4 мм , дозаторы с износом от 0,2 до 0,8 мм . Анализ проведенного микрометража, обработанного методом математической статистики, показал, что износ поверхностей трения деталей плунжерной пары носит локальный характер. Наибольший из
нос у втулки наблюдался на участках ПШ см. П . Исследование дозатора показало, что внутренняя рабочая поверхность изношена незначительно. Результаты определения зазоров втулка плунжер отверстие дозатора прил. ПП см. П . Дальнейшими исследованиями определяли величину коррозионного износа. Для этого детали плунжерных пар, имеющие следы коррозии рис. НаОИ и выдерживали в течение мин при С. Затем детали промывали и тщательно протирали мадаполамом. Износ данных участков, замеряемых приборами ЦНИТА и ЩИТА мод. Микротвердость поверхностных слоев деталей плунжерной пары различна и изменяется от до 0 МПа. Определив величины износа деталей плунжерных пар топливного насоса распределительного типа, нельзя не остановиться на механизме их абразивного изнашивания. Рис.

Рекомендуемые диссертации данного раздела

28.06.2016

+ 100 бесплатных диссертаций

Дорогие друзья, в раздел "Бесплатные диссертации" добавлено 100 новых диссертаций. Желаем новых научных ...

15.02.2015

Добавлено 41611 диссертаций РГБ

В каталог сайта http://new-disser.ru добавлено новые диссертации РГБ 2013-2014 года. Желаем новых научных ...


Все новости

Время генерации: 0.251, запросов: 227