Разработка метода прогнозирования показателей работы дуговых сталеплавильных печей

Разработка метода прогнозирования показателей работы дуговых сталеплавильных печей

Автор: Сутягин, Константин Леонидович

Шифр специальности: 05.16.02

Научная степень: Кандидатская

Год защиты: 2006

Место защиты: Санкт-Петербург

Количество страниц: 160 с. ил.

Артикул: 2948615

Автор: Сутягин, Константин Леонидович

Стоимость: 250 руб.

Разработка метода прогнозирования показателей работы дуговых сталеплавильных печей  Разработка метода прогнозирования показателей работы дуговых сталеплавильных печей 

Содержание
Введение
1. Обоснование путей прогнозирования показателей работы дуговых
сталеплавильных печей
2. Определение исходных параметров для расчета рабочих
характеристик .
2.1. Мощность тепловых потерь в дуговых сталеплавильных
2.2. Методы определения мощности тепловых потерь в дуговых
сталеплавильных печах .
2.2.1. Расчет по данным теплового баланса плавки
2.2.2. Метод расчета мощности тепловых потерь по отдельным
составляющим.
2.2.3. Определение мощности тепловых потерь посредством
измерения мощности дуг.
2.2.4. Определение мощности тепловых потерь по фактическим
значениям расхода электроэнергии и производительности
2.3. Полезный расход электроэнергии
2.4. Работа элсктродуговых печей на различных ступенях
напряжения за период плавки. Виртуальное фазное
напряжение.
2.4.1. Виртуальное фазное напряжение
2.4.2. Построение виртуальных электрических и рабочих характеристик на примере работы на двух и трех ступенях
напряжения.
2.4.3. Оптимизация энергетических параметров работы печи в период рафинировки
3. Дуговая сталеплавильная печь ООО ОМЗСпецсталь
3.1. Характеристика печи
3.2. Информационная система ДСП
3.3. Подготовка исходных данных для расчета электрических и
рабочих характеристик.
3.4. Расчет мощности тепловых потерь
3.5. Расчет полезного расхода электроэнергии
3.6. Фактические электрические и рабочие характеристики.
3.7. Прогнозирование показателей работы печи
4. Дуговые сталеплавильные печи машиностроительных заводов.
Ковшпечь ЗАО М3 Спецсталь
4.1. Особенности электродуговых печей малой мощности.
4.2. Дуговая 5тонна я сталеплавильная печь ДСП5 ОАО ГОЗ
Обуховский завод.
4.2.1. Характеристика печи.
4.2.2. Фактические данные, собранные на ДСП5
4.3. Дуговая сталеплавильная печь с выкатным кожухом
ДСВ Невского завода
4.3.1. Характеристика печи.
4.3.2. Фактические режимы работы печи
4.3.3. Прогнозирование показателей работы ДСВ
4.4. Ковшпечь ЗАО М3 Спецсталь
4.4.1. Характеристика установки ковшпечь
4.4.2. Информационная система ковшапечи.
4.4.3. Особенности сталеплавильного процесса.
4.4.4. Фактические материалы, собранные на ковшепечи.
4.4.5. Построение электрических характеристик ковшапечи
4.4.6. Расчет мощности тепловых потерь.
4.4.7. Расчет полезного расхода электроэнергии.
4.4.8. Фактические электрические и рабочие характеристики
4.4.9. Прогнозирование показателей эксплуатации агрегата
ковшпечь
Заключение.
Список литературы


Для железа прямого восстановления и горячебрикетированного железа степень металлизации принимается равной примерно %. При меньшей степени металлизации увеличивается расход электроэнергии. Колебания расхода электроэнергии могут быть вызваны разновидностью шихты, способами подачи кислорода, управлением горелками, системой управления электродами, особенностями использования вспененного шлака [, ], отличиями в программах управления. Приведенная формула (1. Он не может быть распространен на все случаи ведения плавки, так как не учитывает особенностей технологического процесса. Например, из уравнения (1. Вт-ч тепловой энергии. Наши расчеты (с использованием метода полных энтальпий []) показали, что при вдувании в ванну, разогретую до К горячего кислорода нагретого в ТКГ выделение тепла составит 7,3 кВт-ч. При подрезке железа ванны холодным кислородом это тепловыделение составит 3,6 кВт-ч. Усвоение этого тепла ванной зависит от открытости зоны реакции, степени испарения железа, наличия в металле "топливных" элементов, таких как углерод, кремний и др. Кроме того, коэффициент 0, перед суммой продолжительности плавки под током и во время перерывов показывает, что мощность тепловых потерь принимается одинаковой за эти промежутки работы, что не совсем верно. При включенных электрических дугах мощность тепловых потерь выше, чем при поднятых электродах, что и будет показано далее в работе. Коэффициент -0 кВт-ч/т (для подогретого металла) не учитывает разницу в температурах, до которой нагревают металл. Так что коррективы к данным, приводимым в упомянутой статье, могут быть еще более значимыми. Аналогичные рекомендации по данным [] приведены в табл. При использовании уравнения (1. Вт-ч/т с отклонением около ± кВт-ч/т, и минимальным суммарным расходом энергии, равным 0 кВт-ч/т. По данным табл. Вт-ч/т электроэнергии. Возникает вопрос. Каких шлакообразующих? Одни из них являются "охладителями". Это -известняк, руда, окатыши, известь. Другие шлакообразующие не требуют дополнительного тепла на разложение отдельных компонентов и в тепловом отношении менее энергоемки. При этом не оговаривается, при каких длинах электрических дуг вводились эти материалы. Ведь от этого будет зависеть расход электроэнергии на усвоение ванной шлакообразующих. Кроме этого в энергетическом аспекте масса шлака и масса шлакообразующих это - не одно и то же. Нет также указаний, для какого типа футеровки характерны приводимые расходы электроэнергии при простоях печи. Футеровка может быть полностью огнеупорной, иметь водоохлаждаемый свод или свод и стены. В каждом случае потери тепла будут разными. Уравнения (1. ДСП и разных технологии плавки. Что на наш взгляд является не совсем верным. Замусоренность лома* Ржавчина, вода и т. Необходима база энергетических и технологических параметров плавки. Эти модели становятся основой АСУ ТП. Системы устанавливаются на современных ДСП и служат для оперативного управления процессом плавки. В настоящее время, по нашему мнению, ни одна из математических моделей не является в полной мере комплексной, т. Математические модели относительно сложны. В них используется много допущений и эмпирических коэффициентов. Модели в системах АСУ ТП не предназначаются для прогнозирования показателей работы печи по итогам модернизации оборудования или технологического процесса. Тем не менее, данные математического моделирования могут быть полезно использованы в отдельных компонентах прогнозных расчетов. Методика расчета технических показателей плавки должна базироваться на некоторой комплексной системе взаимосвязей. Ее основой могут служить электрические и рабочие характеристики ДСП, предложенные А. Н. Соколовым [-]. Используемые при построении характеристик электрические, тепловые и технологические параметры процесса плавки взаимосвязаны и взаимозависимы. Эти взаимосвязи просты и логичны. Достоверное предсказание основных показателей печи (производительность, удельный расход электроэнергии) может быть выполнено при изменении энергетических и технологических параметров печной установки и ее работы. ДСП и не применялись для прогнозирования показателей работы агрегата.

Рекомендуемые диссертации данного раздела

28.06.2016

+ 100 бесплатных диссертаций

Дорогие друзья, в раздел "Бесплатные диссертации" добавлено 100 новых диссертаций. Желаем новых научных ...

15.02.2015

Добавлено 41611 диссертаций РГБ

В каталог сайта http://new-disser.ru добавлено новые диссертации РГБ 2013-2014 года. Желаем новых научных ...


Все новости

Время генерации: 0.207, запросов: 232