Технологические приемы строительства закрытого горизонтального дренажа узкотраншейным способом в зоне орошения

• Автор: Ермоленко, Виталий Леонидович
• Шифр специальности: 06.01.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2003
• Место защиты: Новочеркасск
• Количество страниц: 130 с. : ил.

1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ
1.1 Характеристика и особенности конструкций закрытого горизонтального дренажа в зоне орошения
1.2 Влияние дефектов ЗГД на эффективность его работы
1.3 Анализ дефектов полиэтиленовых дренажных труб при их укладке узкотраншейным дреноукладчиком
1.4 Цель и задачи исследований
ВЫВОДЫ
2 ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ФОРМОВАТЕЛЯ-УПЛОТНИТЕЛЯ
2.1 Обоснование напряжений и деформаций в дренажных трубах
2.2 Расчет геометрических параметров формователя-уплотнителя сыпучего ОФМ из условий прочности
2.3 Обоснование параметров формователя-уплотнителя из условий жесткости
2.4 Влияние параметров формователя-уплотнителя на тяговое сопротивление дреноукладчика
ВЫВОДЫ
3 МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ИССЛЕДОВАНИЙ
3.1 Методика проведения лабораторных исследований
3.2 Методика проведения полевых исследований
3.3 Методика обработки результатов исследований
4 РЕЗУЛЬТАТЫ ЛАБОРАТОРНО-ПОЛЕВЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ФОРМОВАТЕЛЯ-УПЛОТНИТЕЛЯ
4.1 Лабораторная установка для исследования сопротивления перемещению формователя-уплотнителя
4.2 Лабораторные исследования по определению сопротивления перемещению формователя-уплотнителя
4.3 Результаты полевых исследований

4.3.1 Влияние скорости движения дреноукладчика на длину 71 формователя-уплотнителя
4.3.2 Зависимость длины формователя-уплотнителя от глубины отрываемой траншеи
4.3.3 Зависимость длины формователя-уплотнителя от коэффициента устойчивости фунтов
4.3.4 Зависимость сопротивления перемещению формователя-уплотнителя от его длины
4.3.5 Обоснование рациональной длины формователя-уплотнителя
4.3.6 Зависимость тягового сопротивления формователя-уплотнителя от слоя фунта, обрушившегося со стенок траншеи
4.3.7 Производственные испытания экспериментального
образца формователя-уплотнителя
4.3.8 Контроль качества дренажа, построенного при проведении производственных испытаний
ВЫВОДЫ
5 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПРИМЕНЕНИЯ УСОВЕРШЕНСТВОВАННОГО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРИЕМА СТРОИТЕЛЬСТВА ЗГД В ЗОНЕ ОРОШЕНИЯ
5.1 Методика расчета основных технико-экономических показателей усовершенствованного технологического
приема строительства ЗГД
5.2 Основные технико-экономические показатели применения усовершенствованного технологического приема строительства ЗГД
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ
ПРЕДЛОЖЕНИЯ ПРОИЗВОДСТВУ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЯ

Дренаж в сельском хозяйстве практикуется уже более 2000 лет. Еще во II веке до н.э. римлянин Като указывал на необходимость удаления воды с влажных полей, подчеркнув необходимость наличия большого количества дрен на низменных площадях. Греческий историк Геродот более 2000 лет тому назад писал о дренажной сети в долине Нила. Однако дренаж сельскохозяйственных земель в древности обеспечивал только сток поверхностных вод после сильных дождей или, как в долине Нила, удаление избыточной воды после сезона паводков.
Римляне первыми осушили часть Великобритании, проложив открытые дрены и канавы для сбора и отвода избыточной воды и превратили заболоченные земли в плодородные поля. Они, по-видимому, ввели в практику и закрытые дрены, которые были известны с классических времен и состояли из камней или фашинника, проложенных по дну глубокой траншеи и засыпанных землей. Приблизительно в 10 веке появился дренаж полувлаж-ных и влажных областей вокруг Северного моря, откуда и распространился на другие части Европы, особенно в 16-м и 17-м веках.
Быстрое развитие орошения за последние 100 лет привело к возникновению острых проблем заболачивания и засоления земель. Потери воды из оросительных каналов и с полей, а также затруднение естественного дренажа различными сооружениями и железными дорогами привели к подъему грунтовых вод. В связи с этим интенсификация сельскохозяйственного производства на орошаемых землях невозможна без эффективной работы дренажа, обеспечивающего регулирование водного, воздушного и солевого режимов почвы. Нарушение оптимального количества влаги в почве приводит к нарушению вегетационного цикла растений, снижает эффективность действия удобрений, гербицидов.
Согласно "Кадастра мелиоративного состояния орошаемых и осуУст - удельный вес стали, кН/м3.
Вес обрушившегося на формователь-уплотнитель грунта определяется по зависимости:
Grp = £k(hrp - 11д)Ьфугр, кН; (2.52)
где С - длина обрушившейся части грунта, м (рисунок 2.9);
к - коэффициент заполнения поперечного сечения дренажной траншеи обрушившимся грунтом;
Ьтр - глубина отрываемой траншеи, м;
Ид - глубина траншеи, заполняемая дренажной трубой и ОФМ,
Ьд = 0,5 м;
Ьгр - ширина траншеи, Ь^, = 0,32 м;
Угр - удельный вес фунта, кН/м3.
На основании вышеизложенного можно записать уравнение сопротивления перемещению формователя-уплотнителя в общем виде:
W Однако данное уравнение не совсем полно описывает процесс перемещения формователя-уплотнителя, т.к. в нем не учитывается трение обрушившегося фунта о верхнюю поверхность формователя-уплотнителя, которое определяется формулой:
Wrp = fzGrp, кН. (2.54)
где f2 - коэффициент трения фунта о сталь (табличная величина).
Тогда, сопротивление перемещению формователя-уплотнителя в общем виде с учетом трения обрушившегося фунта о верхнюю поверхность формователя-уплотнителя можно представить в виде:
W,» = f,(G(ll + Gn,) + f2G,p, кН. (2.55)
После необходимых подстановок окончательная зависимость для определения сопротивления перемещению формователя-уплотнителя имеет вид:
УФ = ^(ЬфЗЬфУст + Ek(hip - Ьд)Ь,рУгр) + f2tk(hip - 11д)ЬтрУгр, кН. (2.56)