Совместная работа свай и анкерных свай в составе конструкции противооползневых сооружений на автомобильных дорогах : Краснодарский край

• Автор: Рябухин, Александр Константинович
• Шифр специальности: 05.23.11
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2013
• Место защиты: Волгоград
• Количество страниц: 132 с. : ил.

Содержание

ВВЕДЕНИЕ
1 ПРИМЕНЕНИЕ СВАЙНО-АНКЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ ДЛЯ УКРЕПЛЕНИЯ ОПОЛЗНЕОПАСНЫХ СКЛОНОВ
1.1 Устройство противооползневых сооружений на территории Черноморского побережья Кавказа. Современные тенденции проектирования свайно-анкерных конструкций
1.2 Исследование диапазона перемещений буронабивных свай
1.3 Исследование вопроса перемещений анкерных свай и методик проведения испытаний анкерных свай
2 ИССЛЕДОВАНИЕ ДИАПАЗОНА ДОПУСТИМЫХ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ БУРОНАБИВНЫХ СВАЙ ПРОТИВООПОЛЗНЕВЫХ СООРУЖЕНИЙ
2.1 Методика исследования диапазона предельно допустимых горизонтальных перемещений свай
2.2 Результаты выполненных исследований для буронабивных свай различного диаметра и длины
2.3 Аппроксимация результатов исследований диапазона горизонтальных перемещений буронабивных свай
3. АНАЛИЗ СОВМЕСТНОЙ РАБОТЫ СВАЙ И АНКЕРНЫХ СВАЙ
3.1 Применение анкерных свай в конструкции противооползневых сооружений
3.2 Технология устройства анкерных свай
3.3 Проектирование и расчет анкерных свай
3.4 Методика проведения испытаний анкерных свай
3.5 Результаты испытаний анкерных свай

4. РАЗРАБОТКА РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СВАЙНО-АНКЕРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГАХ
4.1 Анализ совместной работы буронабивных и анкерных свай в комбинированных свайно-анкерных конструкциях
4.2 Рекомендации по учету различия деформаций буронабивных и анкерных свай при конструировании свайно-анкерных сооружений
4.3 Исследование зависимости типоразмеров анкерных свай от диаметра буронабивных свай в конструкции свайно-анкерных сооружений.
ВЫВОДЫ
ЛИТЕРАТУРА
ПРИЛОЖЕНИЕ А
Акты внедрения результатов кандидатской диссертационной работы.

ВВЕДЕНИЕ
В настоящее время, в процессе строительства олимпийских объектов, особенно актуальна проблема возникновения оползней на автомобильных дорогах Краснодарского края, что связано с вынужденной подрезкой склонов, устройством значительных выемок и насыпей в глинистых грунтах, а также высокими строительными и эксплуатационными нагрузками на откосах и склонах. Активизация оползневых процессов приводит к нарушению устойчивости, недопустимым деформациям, а иногда разрушению инженерных конструкций. Данное обстоятельство приводит к ежегодным финансовым потерям.
В качестве мероприятий по укреплению и защите от обрушения ослабленных склонов и участков откосов применяются обычно типовые сооружения из буронабивных свай, с заделкой в несмещаемые подстилающие грунты (коренные породы), объединенные монолитным железобетонным ростверком. Данное решение конструкции обычно оптимальное, а в ряде случаев и единственно возможное в сложившихся инженерно-геологических условиях. Но в последнее время все более широкое распространение получает применение в составе конструкции противооползневых сооружений анкеров, что позволяет ощутимо снизить стоимость сооружения в целом.
Вместе с тем, механизм взаимодействия элементов свайно-анкерной конструкции противооползневых сооружений изучен недостаточно. Надежность и безопасность работы подобных сооружений обеспечивается при этом применением завышенных коэффициентов запаса, а также выбором больших, чем требуется типоразмеров элементов конструкций. В результате возникает увеличение трудоемкости и материалоемкости строительства удерживающих сооружений, что отрицательно сказывается на их экономической эффективности.

Коэффициент 5”, зависящий от расчетной схемы, в соответствии с таблицей 4.3 пособия к [68], для консольного защемления определяют по формуле:
5 = — 3--6/1 /
(2.18)

/ - длина элемента;
а - плечо приложения нагрузки, определяемое для рассматриваемой задачи согласно 2.19.
Плечо приложения нагрузки (а), для рассматриваемой задачи определяют как:

Тогда формула для определения коэффициента £ примет вид:
(2.19)
61 Г / '• (220)
На участках с трещинами в растянутой зоне кривизну изгибаемого желе-
5 = М/3 (3_м/з
зобетонного элемента
определяют по формуле:

'Г| =
V Г )тах £Ь,ге<1 ^ге(
(2.21)

М - момент при величине раскрытия трещин 0,3 мм.