Оптимизация режимов работы синхронных двигателей в узлах нагрузки систем электроснабжения компрессорных станций магистральных газопроводов

• Автор: Голубовский, Александр Владимирович
• Шифр специальности: 05.09.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2008
• Место защиты: Самара
• Количество страниц: 185 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
В.1. Краткая характеристика диссертационной работы
В.2. Алгоритмы и системы регулирования возбуждения синхронных машин
В.З. Методы синтеза оптимального регулятора при случайных возмущениях
1. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ СИНХРОННОГО ЭЛЕКТРОПРИВОДА ГАЗОПЕРЕКАЧИВАЮЩИХ АГРЕГАТОВ С УЧЁТОМ ВЕРОЯТНОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ВОЗМУЩАЮЩИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ
1.1. Структурные схемы и уравнения состояния синхронного двигателя как объекта управления
1.2. Вероятностные характеристики возмущающих воздействий узлов нагрузки с синхронным электроприводом
1.3. Уравнения состояния синхронного электропривода при действии возмущений
1.4. Основные выводы по разделу
2. ОПТИМИЗАЦИЯ СИСТЕМ РЕГУЛИРОВАНИЯ ВОЗБУЖДЕНИЯ СИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ С ОБРАТНОЙ СВЯЗЬЮ ПО НАПРЯЖЕНИЮ
2.1. Обоснование критерия качества регулирования напряжения
2.2. Синтез оптимального регулятора напряжения узла нагрузки с использованием вероятностных характеристик регулируемой координаты
2.3. Оптимизация системы регулирования возбуждения по минимуму отклонения внутреннего угла синхронного двигателя
2.4. Компьютерные исследования оптимальных систем регулирования возбуждения синхронных двигателей газоперекачивающих агрегатов
2.5. Основные выводы по разделу
3. СИНТЕЗ ГАРАНТИРУЮЩИХ УПРАВЛЕНИЙ ВОЗБУЖДЕНИЕМ СИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ГАЗОПЕРЕКАЧИВАЮЩИХ
АГРЕГАТОВ

3.1. Постановка задачи синтеза гарантирующего управления возбуждением синхронного двигателя
3.2. Методика синтеза гарантирующего регулятора внутреннего угла синхронного двигателя
3.3. Алгоритм синтеза гарантирующего регулятора внутреннего угла синхронного двигателя без учета инерционности контура тока возбуждения
3.4. Особенности синтеза гарантирующего регулятора с учетом возмущающих воздействий, приведенных к выходу объекта управления
3.5. Модельные исследования гарантирующих систем управления возбуждением СД ГГ1А
3.6. Основные выводы по разделу
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЛАСТЕЙ ДИНАМИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ СИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ ГАЗОПЕРЕКАЧИВАЮЩЕГО АГРЕГАТА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ЗАКОНАХ РЕГУЛИРОВАНИЯ ВОЗБУЖДЕНИЯ
4.1. Методика определения областей динамической устойчивости
4.2. Основные выводы по разделу
5. ПРАКТИЧЕСКАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ
ИССЛЕДОВАНИЕ ЦИФРОВОЙ СИСТЕМЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ ВОЗБУЖДЕНИЯ СИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
ГАЗОПЕРЕКАЧИВАЮЩИХ АГРЕГАТОВ
5.1. Проектирование оптимального цифрового регулятора возбуждения
5.2. Микропроцессорная реализация оптимального регулятора возбуждения в цифровых возбудителях синхронных двигателей (ВТЦ-СД-320)
5.3. Экспериментальные исследования и опыт эксплуатации цифровой системы возбуждения ВТЦ-320/230 для синхронного двигателя

5.4. Технико-экономическая эффективность применения оптимальных цифровых систем регулирования СД ГПА

5.5. Основные выводы по разделу
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ И ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЕ. Документы о внедрении результатов диссертационной
работы

Широко распространен математический прием, заключающийся в сведении реальных процессов к «белым шумам», пропущенным через формирующие фильтры.
«Белый шум» можно рассматривать как предельный случай процессов ср({), у которых аргументы ©(?,) и (р,и) мало зависят одна от другой. В пределе, когда они совсем не коррелированны, получается «белый шум». Таким образом, «белый шум» можно рассматривать как «предельно непредсказуемый процесс», у которого, зная <р(Ь), мы ничего не можем сказать о значении (рщ).
Рассмотрим вычисление спектральной плотности мощности выходной координаты X системы с передаточной функцией
при спектральной плотности мощности входа Stp(a>).
Если т.е. в области спектральных плотностей оператор дифференцирования эквивалентен оператору умножения на квадрат модуля у<у. Это свойство позволяет получать выражение, связывающее спектральные плотности входа и выхода системы
т.е. спектральная плотность мощности выходной координаты X равна спектральной плотности мощности входной ср, умноженной на квадрат модуля
Sx(œ) = {jtofS9{,œ),
(1.26)
(1.27)