Повышение надежности малоподвижных соединений деталей авиационных двигателей, подверженных в эксплуатации влиянию фреттинг-коррозии

• Автор: Хаинг Мин
• Шифр специальности: 05.07.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2015
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 140 с. : ил.

Содержание
Введение
Глава. 1 Анализ условий, способствующих возникновению процесса

фреттинга в малоподвижных соединениях деталей ГТД
1.1 Анализ эксплуатационных характеристик и условий возникновения процесса фреттинга в деталях и узлах ГТД
1.2 Особенности процесса фреттинга
1.3 Процесс фреттинга и его влияние на сопротивление усталости
1.4 Механизм фреттинга и его влияние на сопротивление усталости малоподвижного соединения
1.5 Условия возникновения процесса фреттинг-коррозии в узлах ^ авиадвигателей. Взаимодействие контактирующих поверхностей
1.6 Особенности образования дефектов и разрушений в конструкциях, ^ связанные с процессом фреттинга
1.7 Цели и задачи исследования
1.8 Научно — технические задачи исследования
Глава.2 Обобщение экспериментальных данных исследований повреждаемости и усталостной прочности компрессорных лопаток и 47 материалов авиационных двигателей
2.1. Оценка несущей способности замковых соединений лопаток и ^ рекомендации по их оптимальному конструированию
2.1.1.Методика исследования процесса фреттинга и влияние его на

сопротивление усталости деталей
2.1.2. Выбор и обоснование метода исследования
2.2. Оценка предела выносливости малоподвижного соединения типа

«вал-втулка»
2.3 Влияние эксплуатационных факторов на сопротивление усталости

замковых соединений при действии фреттинга
2.4. Влияние на фреттинг-усталость амплитуды Ар и давления Р
2.5 Влияние на сопротивление фреттинг-усталости числа циклов ^
нагружения
2.6 Влияние на сопротивление усталости природы материалов
2.6.1.Методы определения амплитуды относительных перемещений

и величины нормального давления
2.7 Влияние на сопротивление усталости окружающей среды и
температуры
2.7.1. Изменение электросопротивления в зоне контакта
2.8 Методы повышения сопротивления фреттинг-усталости
2.8.1 .Электрические методы
2.8.2.Капиллярные методы
2.8.3.Капиллярные дефектоскопы
2.8.4.Экспериментальные методики для исследования зарождения
2.8.5.Расчетпые методики для описания развития трещин фреттинг-
усталости
2.8.6.Объекты исследованга
Глава.3 Сопротивление МнЦУ замковых соединений лопаток
компрессора
3.1. Влияние на МнЦУ лопаток компрессора особенностей сопряжения ^ хвостовика лопатки с дисковым элементом
3.2 Прогнозирование сопротивления усталости замковых соединений

лопаток компрессора
3.3 Влияние видов конструктивного сопряжения хвостовиков, лопаток
и пазов дисков на фреттинг-усталость замковых соединений. 86 Влияние на усталость конструктивных факторов. Роль масштабного

фактора
3.3.1.Влияние на усталость напряжений смятия
3.3.2.Влияние на усталость технологических факторов
3.3.3.Влияние на усталость температуры испытаний и материала
3.4 Установки для испытания на усталость замковых соединений
3.4.1.Тарировка установки
3.5 Исследования напряжённости контактной грани хвостовика при вибрационном нагружении
Глава.4 Разработка физической модели процесса разрушения деталей ^ при воздействии фреттинга
4.1 Особенности напряженно-деформированного состояния замковых
соединений лопаток компрессоров
4.1.1 .Статическое нагружение
4.2 Основы физической модели разрушения деталей в соединениях

ционных двигателей, подверженных действию фреттинга
4.3 Параметры кривых усталости и обобщенные кривые усталости ^
замковых соединений
4.4 Прочность замковых соединений при циклическом нагружении
4.4.1.Конструктивно - технологические методы повышения

несущей способности замковых соединений
4.5 Фреттинг-усталость конструкционных материалов, применяемых в фессорах ГТД и ЭУ
4.6 Современные защитные покрытия от фреттинга деталей и замковых инений лопаток компрессора
Общие выводы
Литература
Интернет-ресурсы

Исходя из этого, рассмотрим распределение деформаций и напряжений в зоне контакта при сжатии шара с плоскостью [24].
В крайнем поверхностном слое нормальные напряжения az, совпадающие с внешним давлением на поверхности площадки, распределены вдоль диаметра площадки по полукругу с az тах = —р0 в центре площадки и az = 0 при z = а, т.е. на границе контакта (рис. 1.4.а). Напряжения сту, направленные перпендикулярно каждому радиусу, проведенному из центра контактной площадки, также не меняют своего отрицательного знака. При этом они, имея в центре значение сту тах - -0,8ро, уменьшаются на границе контакта до -0,133р0 и распространяются за пределы площадки, асимптотически приближаясь к нулю.