Обоснование рациональных режимов работы станка шарошечного бурения с наддолотным ударником для условий ОАО "Апатит"

• Автор: Лукашов, Кирилл Александрович
• Шифр специальности: 05.05.06
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2004
• Место защиты: Санкт-Петербург
• Количество страниц: 131 с. : ил.

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ ОСОБЕННОСТЕЙ КОНСТРУКЦИИ И МЕТОДОВ РАСЧЕТА СТАНКОВ ШАРОШЕЧНОГО БУРЕНИЯ
1.1. ОЦЕНКА ПЕРСПЕКТИВ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ОТЕЧЕСТВЕННОГО БУРОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ
НА КАРЬЕРАХ И РУДНИКАХ ОАО «АПАТИТ»
1.2. АНАЛИЗ УСЛОВИЙ РАБОТЫ БУРОВЫХ СТАНКОВ, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ НА КАРЬЕРАХ ОАО «АПАТИТ»
1.3. АНАЛИЗ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ И ПЕРСПЕКТИВ РАЗВИТИЯ СТАНКОВ ШАРОШЕЧНОГО БУРЕНИЯ
1.3.1 СТАНОК БУРОВОЙ ШАРОШЕЧНЫЙ ТИПА СБШ-250МНА
1.3.2 ТЕХНОЛОГИЯ ВЕДЕНИЯ БУРОВЫХ РАБОТ
1.3.3 АНАЛИЗ ПУТЕЙ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ
СТАНКОВ ШАРОШЕЧНОГО БУРЕНИЯ
1.4. ВЫБОР ОПТИМАЛЬНЫХ РЕЖИМОВ БУРЕНИЯ ШАРОШЕЧНЫМИ ДОЛОТАМИ
1.4.1 ВЛИЯНИЕ ОСЕВОЙ НАГРУЗКИ НА СКОРОСТЬ ШАРОШЕЧНОГО БУРЕНИЯ
1.4.2 ВЛИЯНИЕ ЧАСТОТЫ ВРАЩЕНИЯ ДОЛОТА
НА СКОРОСТЬ ШАРОШЕЧНОГО БУРЕНИЯ
1.5. АНАЛИЗ ВИБРАЦИОННОЙ УСТОЙЧИВОСТИ
БУРОВОГО СТАВА
1.5.1 ПРОДОЛЬНЫЕ КОЛЕБАНИЯ БУРОВОГО СТАВА
1.5.2 ВИБРОУСТОЙЧИВОСТЬ БУРОВОГО СТАВА
1.5.3 КРУТИЛЬНЫЕ КОЛЕБАНИЯ БУРОВОГО СТАВА
1.6. АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВИБРАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК

СТАНКОВ СБШ 250 НА КАРЬЕРАХ ОАО «АПАТИТ»
1.7. АНАЛИЗ ТЕХНИЧЕСКИХ СРЕДСТВ СНИЖЕНИЯ ВИБРАЦИИ БУРОВЫХ СТАНКОВ И ИНТЕНСИФИКАЦИИ
ШАРОШЕЧНОГО БУРЕНИЯ
1.7.1. АНАЛИЗ ТЕХНИЧЕСКИХ СРЕДСТВ СНИЖЕНИЯ
ВИБРАЦИИ ШАРОШЕЧНЫХ БУРОВЫХ СТАНКОВ
ч 1.7.2. АНАЛИЗ ТЕХНИЧЕСКИХ СРЕДСТВ ИНТЕНСИФИКАЦИИ
ПРОЦЕССА ШАРОШЕЧНОГО БУРЕНИЯ
ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
ГЛАВА 2 ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ КОЛЕБАНИЙ БУРОВОГО СТАВА СТАНКА СБШ 250 МНА
2.1. РАСЧЕТ ПРОДОЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ БУРОВОГО СТАВА
С ПНЕВМОГИДРАВЛИЧЕСКИМ АМОРТИЗАТОРОМ
* 2.2. ПРОДОЛЬНЫЕ КОЛЕБАНИЯ БУРОВОГО СТАВА
С УЧЕТОМ ЖЕСТКОСТИ ТРОСОВ СИСТЕМЫ ПОДАЧИ
2.3. РАСЧЕТ ПРОДОЛЬНОЙ УСТОЙЧИВОСТИ ВРАЩАЮЩЕГОСЯ БУРОВОГО СТАВА
2.4. РАСЧЕТ УСТРОЙСТВ ДЕМПФИРОВАНИЯ УДАРНОЙ НАГРУЗКИ НАДДОЛОТНОГО
ПНЕВМОУДАРНИКА
ВЫВОДЫ ПО ТЕОРЕТИЧЕСКИМ ИССЛЕДОВАНИЯМ
ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ РЕЖИМНЫХ
ПАРАМЕТРОВ СТАНКА СБШ 250 МНА
3. 1 ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
3.2 ОБОСНОВАНИЕ КОНСТРУКЦИИ НАДДОЛОТНОГО ПНЕВМОУДАРНИКА

3.3 ПРОВЕРКА РАБОТОСПОСОБНОСТИ НАДДОЛДОТНОГО ПНЕВМОУДАРНИКА НА СТЕНДЕ
3.4 РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ПРОВЕДЕНИЯ
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
3.5 ПРОВЕДЕНИЯ ИСПЫТАНИЙ СТАНКА СБШ 250 МНА
С НАДДОЛОТНЫМ ПНЕВМОУДАРНИКОМ
, 3.6 ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТА
3.7. ОБЩИЕ ВВЫОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ ПО СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ КОНСТРУКЦИИ НАДДОЛОТНЫХ
ПНЕВМОУДАРНИКОВ И РЕЖИМОВ РАБОТЫ СБШ
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
ЛИТЕРАТУРА
ПРИЛОЖЕНИЯ

Особо следует остановиться на оценке безразмерного коэффициента вязкого сопротивления г], поскольку в работе [39] значение вязкого сопротивления демпферов не приведено. Здесь можно использовать принятый в теории колебаний [70] критерий, что для эффективного гашения колебаний желательно, чтобы приведенный коэффициент вязкого сопротивления демпфера, то есть отношение ^ > был не меньше собственной частоты колебаний.

Рис. 2.3. АЧХ продольных колебаний бурового става станка СБШ с пневмогидравлическим амортизатором ( = 16 м
Следовательно, для эффективной работы демпфера следует считать:

или Ь = 2л[ст. Отсюда, по формуле (2.16) для д находим в первом случае (/ = 8,и) г] = 0,83 ■ 108 и во втором (/ = 16.«) 77 = 0,46 ■ 108 Из рис. 2.2 и рис. 2.3 видно, что первая резонансная частота достаточно мала, в обоих случаях она составляет около 2,5 Гц. Это несколько меньше рабочей частоты Рь которая при вращении шарошечного долота со скоростью около 100 об/мин составляет 5 - 6 Гц. Расчет по тем же формулам коэффициента динамичности при отсутствии амортизатора, когда с ~ со, дает значения частоты первого резонанса 47 Гц для первого случая и 31 Гцдля второго. Таким образом, действие дополнительного амортизатора существенно снижает первую собственную и переводит систему в дорезонансный режим. Надо отметить также, что резо-