Оценка эффективности абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины с трехступенчатым генератором

• Автор: Македонская, Мария Александровна
• Шифр специальности: 05.04.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2002
• Место защиты: Санкт-Петербург
• Количество страниц: 140 с. : ил

ОГЛАВЛЕНИЕ
Основные обозначения
Введение
Глава 1. Состояние исследований абсорбционных бромистолитиевых холодильных машин
1Л. Схемы и циклы абсорбционных холодильных машин со ступенчатой генерацией и их эффективность
1.2. Цели и задачи исследования
Глава 2. Схемы и циклы абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины с трёхступенчатым генератором
2ЛЛ Описание схемы и цикла абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины с трёхступенчатой генерацией пара рабочего вещества с последовательной подачей раствора через ступени генератора
2 Л .2 Методика расчёта АБХМ с трёхступеичатой генерацией пара рабочего вещества с последовательной подачей раствора через ступени генератора
2.2Л Описание схемы и цикла абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины с трёхступенчатой генерацией с параллельной подачей раствора через ступени генератора
2.2.2 Методика расчёта АБХМ с трёхступеичатой генерацией пара с параллельной подачей раствора через ступени генератора
Глава 3. Методика расчёта свойств воды, водяного пара и
водного раствора бромистого лития в области высоких температур
3.1. Уравнения для расчёта термодинамических и теплофизических свойств воды и водяного пара
3.2 Уравнения для расчета термодинамических свойств водного
раствора бромистого лития
3.3. Уравнения для расчета теплофизических свойств водного
раствора бромистого лития
3.3.1. Удельная теплоемкость
3.3.2 Плотность
3.3.3. Теплопроводность
3.3.4. Вязкость
3.3.5. Поверхностное натяжение
Глава 4. Методика расчёта теплообменных аппаратов
4.1. Испаритель
4.2. Абсорбер
4.3. Конденсатор
4.4. Ступени генераторов
4.5. Теплообменники растворов
Глава 5. Программа расчёта на ПК основных показателей и характеристик абсорбционных бромистолитиевых холодильных машин с трёхстуненчатой генерацией пара
5.1. Структурная схема математической модели
5.2. Принципы формирования математической модели и описание подпрограмм
5.3. Проверка адекватности результатов
Глава 6. Анализ энергетической эффективности и техникоэкономических показателей АБХМТ
6.1. Анализ энергетических показателей АБХМТ
6.2.Оценка технико-экономических показателей АБХМ при работе в режимах с двух- и трехступенчатой генерацией пара
6.2.1. Результаты расчета АБХМ с двухступенчатым генератором (АБХМД)
6.2.2.Результаты расчета АБХМ с трехступенчатым генератором (АБХМТ)
6.2.3. Результаты технико-экономического расчета АБХМД и АБХМТ и их сравнительный анализ
6.2.4.Результаты расчета комбинированной АБХМ (АБХМК)
6.2.5. Результаты расчета технико-экономических показателей для АБХМД, АБХМК и их сравнительный анализ
Основные выводы и рекомендации
Список литературы
Справка об использовании результатов работы.

Основные обозначения.
а — кратность циркуляции слабого раствора в цикле, кг/кг; ср - изобарная теплоемкость, кДж/кг;
D - массовый расход хладагента, кг;
G - массовый расход теплоносителей, кг; к— коэффициент теплопередачи в аппарате, Вт/(м2К);
Nu - критерий Нуссельта;
Re - критерий Рейнольдса;
Рг - критерий Прандтля;
Ре - критерий Пекле; а - коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2К)
5- толщина пленки, м;
Q - тепловой поток, кВт,МВТ; q — удельный тепловой поток, кДж/кг; t - температура, °С; р — давление, Па, кПа;
% - массовая концентрация компонента в растворе, %; i - энтальпия, кДж/(кг К); s - энтропия, кДж/кг;
В/а - концентрация слабого раствора в цикле, %;
£г -концентрация крепкого рас твора в цикле, %;
А%— зона дегазации раствора в цикле, %;
А%а — величина недонасыщения раствора в цикле, %;
А%г - величина недовыпаривания раствора в генераторе, %;
х — количество пара, образовавшееся в ступени генератора высокого давления,

у - количество пара, образовавшееся в ступени генератора среднего давления, кг;
г - удельная теплота парообразования, кДж/кг;
F - площадь теплопередающей поверхности, м2; д- тепловой коэффициент;
Я - теплопроводность, Вт/(м К);
/л - коэффициент динамической вязкости, Па с;
V- коэффициент кинематической вязкости, м2/с; р - плотность, кг/м ;
а - коэффициент поверхностного натяжения, Н/м;
V — объемный поток, м3;
W — скорость движения среды, м/с;
N— электрическая мощность, кВт;
От - среднелогарифмическая разность температур, К;
К— капитальные затраты, тыс.руб.;
И— эксплуатационные издержки, тыс.руб.;
Се - себестоимость, тыс.руб.;

где Ра - кПа; {£Р - кВт/ м:; §т ~ %. ж) далее с п. а) расчет проводится снова, и уточняются окончательные значения 4>; о.
Точность определения Л с, = 0.01%.
Энтальпия слабого раствора на выходе из абсорбера і; = і '£,,.1:1 , кДж/ кг.
Энтальпия пара на выходе из испарителя / /• і (1о) , кДж/ кг.
Температура конденсации в конденсаторе
0 ~ іУ:2 ь д/,, °с.
Давление конденсации в конденсаторе = В [У , кПа.
Давление кипения раствора в ступени генератора низкого давления Р/,з = Рк, кПа.
Энтальпия конденсата на выходе из конденсатора із = і /У , кДж/ кг.
Предварительно принимаются значения концентраций ф/ и ф2 раствора на выходе из ступени генератора высокого и среднего давления соответственно. Указанные промежуточные концентрации могут быть заданы и другим метолом, например:
ф,=3^7ф?' о; ф3 = 3з£фг,%.
Количество пара на выходе из ступени генератора высокого давления
х ---- а(£г1 кг/ кг.
Количество пара на выходе из ступени генератора среднего давления V - (а - х)(ф2 - ф,) / ф2, кг/ кг.
Количество пара на выходе из ступени генератора низкого давления
1 х - у, кг/ кг.
Кратность циркуляции раствора в ступени генератора низкого давления