Комплексное обеспечение точности производства и ремонта промышленной трубопроводной арматуры

• Автор: Сейнов, Сергей Владимирович
• Шифр специальности: 05.02.08
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 2002
• Место защиты: Пенза
• Количество страниц: 493 с. : ил

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ
ГЛАВА 1 Состояние вопросов точности и обеспечения герметичности производства и ремонта промышленной трубопроводной арматуры и решаемые задачи
1.1. Объекты исследований и состояние их качества
1.2. Анализ основных факторов повышения качества герметизации трубопроводной арматуры

1.3. Комплексные системы обеспечения герметичности запорных устройств трубопроводной арматуры и автоматизация производства
1.4. Задачи исследований
ГЛАВА 2 Системный, структурный, функциональноэксплуатационный анализ и моделирование эксплуатационной системы и трубопроводной
0 арматуры
2.1. Системный анализ трубопроводной арматуры
2.2. Математическое моделирование и анализ трубопроводной арматуры и структуры эксплуатационной системы
2.3. Исследования и функционально-эксплуатационный анализ свойств трубопроводной арматуры
ГЛАВА 3 Математическое моделирование и исследования конст-руктивно-эксплуатационнои точности запорных устройств различных типов трубопроводной арматуры
3.1. Моделирование работы затвора
3.2. Исследования точности при напряженно-деформированном состоянии базовых элементов затвора

3.3. Моделирование, исследования, анализ и расчет про-® течек рабочей среды с учетом точности герметизирующих элементов затвора
ГЛАВА 4 Исследования точности технологических процессов и нормирование уплотнений запорных устройств трубопроводной арматуры
4.1. Модели формирования качества, нормирование герметичности и уплотнений
' у 4.2. Размерный анализ и исследования точности узлов
затвора
4.3. Исследования и анализ точности технологических процессов изготовления и ремонта уплотнений
ГЛАВА 5 Разработка средств измерений и автоматизация обработки измерительной информации для обеспечения точности производства и ремонта трубопров одной арматуры..
Ф 5.1. Принципы разработки средств измерений метрических параметров уплотнений запорных устройств
5.2. Тригонометрические методы измерений параметров уплотнений
5.3. Автоматизированные средства измерений геометрических параметров межуплотнительного пространства
5.4. Средства измерения метрических параметров уплот-нений с автоматической обработкой измерительной информации
ГЛАВА 6 Исследования и обеспечение герметичности и точности её оценки при испытаниях промышленной трубопроводной арматуры
6.1. Анализ методов испытаний трубопроводной армату-

^ 6.2. Моделирование испытательной системы для трубопроводной арматуры
6.3. Структурный анализ испытательного оборудования..
6.4 Методологические принципы создания испытательного оборудования
ГЛАВА 7 Автоматизация в процессе обеспечения качества арматурного производства
7.1. Модели систем качества арматурного производства
7.2. Структура системы управления качеством
7.3. Автоматизация в системе управления качеством
7.4. Автоматизированная подсистема принятия решения
в системе управления качеством проектирования
ЗАКЛЮЧЕНИЕ И ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ
ф СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение
Приложение
Приложение
Приложение
Приложение
Приложение

Учитывая явление облитерации, текущее значение высоты фактической щели составит:
кФ(<Р)=^+Т(а,1С05к,Р+Ь^‘пк9>)+лк^ (1-13.)

где Аков - изменение текущего значения активной щели из-за облитерации.
Анализ исходных предпосылок показывает, что давление среды, поданное под клапан, увеличивает щель. При сбрасывании давления фактическая щель уменьшается на величину деформации уплотнительной поверхности седла корпуса. Ширина щели после сбрасывания давления также уменьшится. Текущее значение высоты щели без учета сближения уплотнений, полученное после сбрасывания давления среды, будет больше на величину сближения ЛНсб и составит: а
Лс6<<р)=~г+ Ъ(аксо* к<р+Ьк к<р>+ А1гоб+л1гс6-л1г1,<'Р)-
2 к*} у
где АЬр((р) - текущее значение высоты щели после сбрасывания давления.
Учитывая деформацию системы и явление облитерации можно определить среднее значение предельно-допустимой величины щели:
К=£ Г/£г+со*к<р+ьк1Ык<Р)+А110б+Аксб-лНр(<р)+лА*/'* (114.)

Это же среднее значение предельно-допустимой величины щели может быть выражено через допустимую величину протечки [(?]:
и =3----------------/6/--------------^АЬ. — АЬ + а А (1.15)
"р (2л-АВо6+АВр-Ава-АВд)К п°* а' Пс* п>
где А3„б - изменение ширины активной щели от явления облитерации,
АВР - изменение ширины щели от давления среды,
АВсб - изменение ширины щели от сближения,
АВд - изменение ширины щели от деформации системы.