Антифрикционный серый чугун АЧС-5 как материал для узлов трения (применительно к подшипникам скольжения строительных и дорожных машин)

• Автор: Охинько, Виктор Александрович
• Шифр специальности: 05.02.04
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Ростов-на-Дону
• Количество страниц: 245 c. : ил

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
1.1. Анализ работы узлов трения машин
1.2. Антифрикционные материалы,применяемые
для узлов трения и их свойства
1.3. Чугуны,как антифрикционные материалы, применяемые для узлов трения машин
1.4. Выводы и задачи исследования
2. ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ЭЛЕМЕНТОВ ПОДШИПНИКОВ СКОЛЬЖЕ
НИЯ ПРИ ТРЕНИИ
2.1. Определение молекулярной составляющей
коэффициента внешнего трения и фрикционных кон
стант элементов -подшипника скольжения сталь
АЧС-5, БрАЖ9-4, Бр05Ц5С5

2.2,Определение коэффициента внешнего трения для элементов подшипника скольжения сталь 45 -АЧС-5, БрАЖ9-4, Бр05Ц5С5
3. ЛАБОРАТОРНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ АНТИФРИКЦИОННЫХ И МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ АЧС
3.1. Влияние содержания марганца на износо -стойкость и механические свойства АЧС-5
3.2. Влияние условий механической обработки
на состояние поверхности АЧС
3.3. Сравнительное изнашивание антифрикционных материалов на машине трения МИ-1М
3.3.1.Влияние нагрузки и скорости на износостойкость АЧС
3.3.2.Влияние твердости контртела на износостойкость АЧС
3.3.3.Влияние размеров абразивных частиц на износостойкость АЧС
3.3.4.Влияние формы образцов и зазоров на
износ сопряжений с втулкой из АЧС

3.4. Влияние трения на поверхностную прочность
и износостойкость АЧС
3.5. Исследование абразивной износостойкости

3.6. Исследование пределов прочности и вынос -ливости АЧС
4. РЕЗУЛЬТАТЫ СРАВНИТЕЛЬНЫХ СТЕНДОВЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ АЧС-5 НА ИЗНАШИВАНИЕ
4.1. Методика и программа исследований
4.2. Применение методов планирования экспери
мента при проведении стендовых испытаний
4.3. Влияние скорости скольжения на износ со -пряжений с втулкой из АЧС
4.4. Влияние повторно-переменной нагрузки на
износ сопряжений с втулкой из АЧС
4.5. Влияние динамической нагрузки на износ сопряжений с втулкой из АЧС
4.6. Механизм абразивного изнашивания АЧС-5
5. РЕЗУЛЬТАТЫ СРАВНИТЕЛЬНЫХ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ АЧС-5 НА ИЗНАШИВАНИЕ
5.1. Методика и программа исследований
5.2. Изучение почвенно-климатических условий
на изнашивание соцряжений с втулкой из АЧС
5.3. Результаты эксплуатационных исследований соцряжений с втулкой из АЧС
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПОВЫШЕНИЮ СРОКА СЛУЖБЫ УЗЛОВ ТРЕНИЯ С ВТУЛКАМИ ПОДШИПНИКОВ СКОЛЬЖЕНИЯ ИЗ

6.1. Исследования механической обработки АЧС-5
6.2. Определение неподвижных посадок для зап -рессовки втулок подшипников скольжения из АЧС-5

6.3. Определение прочности буртов втулок подшипников скольжения из АЧС-5
6.4. Конструкция узла трения опорного катка гусеничного хода с втулками подшипника скольжения
из АЧС
6.5. Основные причины излома буртов и выкрашивания внутренних кромок втулок подшипников сколь -жения из АЧС
6.6. Сборка деталей узлов трения с втулками подшипников скольжения из АЧС
6.7. Технико-экономическое обоснование приме -нения втулок подшипников скольжения из АЧС-5 вза -мен бронзы, на примере гусеничного хода экскаватора Э-652Б
6.7.1,Обоснование экономической целесообразности замены материала
6.7,2.0пределение экономического эффекта от прямой замены материала
6.7.3.Определение экономического эффекта от уменьшения затрат на ремонт гусеничного хода экскаватора
6.7.4.Суммарный экономический эффект от применения втулок подшипников скольжения из АЧС-5 на гусеничном ходе экскаватора
ОБЩ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЯ

Используя форцулу (26) гл.П в работе [ 178],определим вид деформаций в зонах контакта:
рс _ 0,5 *5,4^ Ш =
Р.5-5,41*9 [76(1-0,32)'3,8 ~ 0,8Х* L Ц400
= 22,8 *0,13 -КГ8 = 3,1 . КГ8, (2,2-1)
то есть Рс = 2,4 • Ю-8НВ,МПа.
Контурное давление в узле трения превышает величину -2- ,

соответствующую переходу от упругопластической деформации к пластической. Следовательно,в зонах контакта будут наблюдаться пластические деформации.
Используя формулу (4) в [178] , проверим, реализуется ли при указанных значениях для данных материалов, микротопографии поверхности вала, процесс внешнего трения:
Р„ 0,125 (г б1пг 0,125 ( 6-4,72]2
НВ ~ Д2 НВ / 0,82 L~ . 76 / =0’08 ^*22)
то есть Рс « 6Д МПа.
Так как найденное значение Рс больше,чем заданное в узле
трения,то последний будет работать в режиме внешнего трения.
По формуле (29) в [178] определяем степень насыщения контакта
Ра 0£_ о,5 _ 0,5
нь _ —I— - ± - 1 -ьр ,
(*’Ю£г №'■*■/,9)$7} <2.23)
Контурное давление в узле трения меньше значения Р^полученного в результате расчета, поэтому в узле трения будет иметь место пластический ненасыщенный контакт.
Коэффициент внешнего трения
у= у^+0,5д 1/2 (-н§—)1//4 =0,076+0,5-0,81/2( т^)1/4
= 0,076 + 0,237 = 0,31.
—ЕГ ■